- 焦楷;郭凌波;袁章福;刘敬霞;
伴随着焦化行业的飞速发展,焦化烟气中含有的大量SO_2、NO_x排放到空气中对人们的生活造成严重的影响,国家对冶金焦化行业提出了更加严苛的排放要求.文中从焦炉烟气中SO_2、NO_x的产生机理、前端治理技术和末端治理技术论述了焦炉烟气的减排方法,并着重介绍了一种烟气深度除尘及脱硫脱硝耦合治理技术,该工艺成本低廉、除尘脱硫脱硝效率高、反应产物为硫酸和氮气,不产生二次污染物,具有很好的应用前景,应大力推广.
2019年01期 v.39;No.224 1-4+29页 [查看摘要][在线阅读][下载 230K] - 于哲;刘承军;
精炼渣系对钢中夹杂物的演变与去除有着重要影响,渣金反应导致铝脱氧钢中大量形成MgO-Al_2O_3夹杂物,危害钢材的表面质量与疲劳性能.为了降低渣中MgO的反应性,文中依据分子离子共存理论,建立了CaO-SiO_2-MgO-Al_2O_3系精炼渣的活度计算模型,利用该模型,计算分析了渣中MgO含量、SiO_2含量、CaO/Al_2O_3和CaO/SiO_2对渣中MgO活度的影响规律.结果表明,增加Si O2含量可显著降低MgO活度.当MgO含量为10%时,控制CaO/Al_2O_3小于1和CaO/SiO_2小于0.6可有效降低MgO活度.
2019年01期 v.39;No.224 5-9页 [查看摘要][在线阅读][下载 257K] - 温禄;赖朝彬;罗迪强;王学林;孙乐飞;操瑞宏;
针对某钢厂生产E36稀土处理钢时水口结瘤的问题,分析了水口结瘤物结构和成分变化.检测结果表明水口结瘤物主要由稀土铝酸盐、稀土硅酸盐及金属相组成,通过分析稀土在钢液中发生的反应,其生成物熔点基本在1 800℃以上,夹杂物颗粒逐渐析出.因此,结瘤机理可以表述为,稀土与钢液中SiO_2、Al_2O_3等进行反应,并且在流经水口时,与水口耐材发生反应,夹杂物颗粒沉积在水口壁上,经高温烧结后,聚集增大;附着在水口壁上的夹杂物在粘附力的作用下能够克服钢液流动带来的阻力,可以通过提高钢液温度,减少钢液中Al_2O_3含量,来降低稀土处理钢的水口结瘤.
2019年01期 v.39;No.224 10-14+33页 [查看摘要][在线阅读][下载 463K] - 王云;谢小豪;汪艳亮;陈颢;
随着石油化工行业的发展,废钨催化剂日益增多.为了充分回收利用钨,设计了预处理-钠化焙烧-浸出-离子交换工艺利用废钨催化剂制备高纯仲钨酸铵.结果表明:制备高纯仲钨酸铵工艺流程可行,实现了有价金属的综合回收.通过对比实验优化关键工艺参数,确定了钠化焙烧温度为650℃、研磨粒度为0.1 mm、Na2CO3与WO3的摩尔比为0.8、结晶温度为100℃.通过对材料进行X射线衍射以及分析其衍射图谱、扫描电镜观察其形貌,使钨的回收率达到95%以上、制备出优于均国家质量标准(GB/T10116-2007)仲钨酸铵的产品.
2019年01期 v.39;No.224 15-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 290K] - 熊雄;董富军;
利用Gleeble 3800热模拟机研究了高镜面P80模具钢相变规律,采用热膨胀法及金相法建立了CCT曲线,分析了工艺参数对组织及硬度的影响.结果表明:随着冷却速度的减慢,过冷奥氏相转变开始温度逐渐提高,由405℃提高到560℃.当冷却速度在2～15℃/s区间时,随冷却速度的增加,试验钢贝氏体含量逐渐减少;当冷却速度大于15℃/s时,试验钢显微组织主要为板条马氏体.在整个试验条件下,试验钢显微硬度随着冷速降低而逐渐下降,硬度均值由366 HV10降低到287 HV10.
2019年01期 v.39;No.224 21-25页 [查看摘要][在线阅读][下载 459K]
- 卢焱飞;钟海清;胥建平;王华;万伟;何水金;
通过观察和分析新钢冷轧带钢表面乳化液斑迹的位置及形貌,探讨了带钢表面乳化液残留的原因,并通过采取优化机架内吹扫喷嘴布局、上防缠导板增加挡水板、维护吹扫设备等措施,使得乳化液残留问题得到有效控制.
2019年01期 v.39;No.224 26-29页 [查看摘要][在线阅读][下载 250K] - 王琨铭;熊文铭;肖颖;阳隽觎;罗朝清;付延宜;
对影响6 mm薄规格耐磨板淬火板形的因素进行了分析,通过保证原始板形和抛丸质量,控制热处理保温和淬火工序,改善了6 mm薄规格耐磨板的淬火板形.
2019年01期 v.39;No.224 30-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 158K] - 罗新中;章玉成;朱祥睿;李富强;
某批次Q420B低合金板在进行力学性能测试时抗拉强度高于标准上限,断后伸长率低于标准下限.利用金相显微镜、扫描电镜等对力学性能不合格试样进行原因分析.结果表明:钢板化学成分符合标准要求,夹杂物控制比较好,不是导致力学性能不合格的主要原因;钢板金相组织均为贝氏体组织,部分贝氏体为羽毛状上贝氏体,贝氏体强度硬度高、塑性差是导致钢板力学性能不合格的主要原因;钢板轧制控冷采用超过冷工艺,由于工艺控制不精确误将其快冷至贝氏体相变温度区间,从而导致材料直接相变为贝氏体,冷却工艺控制波动是导致产生贝氏体组织的直接原因.
2019年01期 v.39;No.224 34-37页 [查看摘要][在线阅读][下载 356K] - 路鹏;
对宣钢1号高炉炉役后期稳定生产实践进行了总结.通过提升原燃料质量、缩小风口面积、使用长风口、优化布料矩阵、采用大矿批,量化炉前出渣铁管理等措施实现了炉役后期的稳定生产及指标提升.
2019年01期 v.39;No.224 38-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 121K] - 刘立广;陈生利;
为了使6号高炉封炉复风后的炉况快速恢复,本次高炉封炉料采用了三段式炉料结构,分别是净焦段+净焦熔剂段+焦炭熔剂负荷料段.复风前进行铁口埋氧枪加热炉缸措施.复风后,高炉渣铁物理热充沛,渣铁排放通畅,高炉接受风量,炉内下料顺畅.本次6号高炉的封炉料加入合理,达到了高炉顺利复风、炉况快速恢复的目的.
2019年01期 v.39;No.224 41-44页 [查看摘要][在线阅读][下载 155K]